Зачем нужна отсечка тока по оплетке

Чтобы понимать, зачем они нужны, сначала разберемся, что происходит при питании активного вибратора кабелем. Если это петлевой вибратор 200 или 300 ом, запитанный традиционным способом с пом. полуволновой петли, то оплетки кабелей соединены с центром вибратора, а к его клеммам подключены только центральные жилы. При всех других способах питания любых вибраторов УКВ оплетка (или оплетки) подключена к одной из клемм. В вибраторе с гамма- согласованием это обычно (но необязательно) центр вибратора, имеющий в силу несимметричности самого вибратора некоторый потенциал относительно внешней стороны оплетки. В симметричных: разрезном или питаемом кабелем напрямую петлевом вибраторе 50 или 75 ом, -тем более- клемма, к которой подключена оплетка, имеет такой же потенциал, что и противоположная. К этой клемме подключена не только внутренняя сторона оплетки но и внешняя. На УКВ ВЧ ток течет в тонком поверхностном слое проводника (скин-слой) и глубже 10 микрон практически не проникает.

В результате мы имеем два проводника, подключенные к одной из клемм: внутреннюю сторону оплетки с током питания антенны и совершенно независимый от него другой проводник - внешнюю сторону оплетки. Его очень просто смоделировать в виде подключенного к этой клемме проводника. Какая часть тока потечет в антенну, а какая по внешней стороне оплетки, зависит от отношения входного сопротивления плеча вибратора (относительно мнимой средней точки это половина от входного сопротивления) к "входному сопротивлению" внешней стороны оплетки, которое в свою очередь зависит от проводки кабеля, близости траверсы, его длины, диаметра и т.д. Кстати, подобное происходит, когда несимметричный вибратор ( гамма, омега, полупетлевой ) гальванически соединен с металлической траверсой в точке вибратора, которую мы полагаем "нулевой". Фактически такой точки у них нет и по траверсе в этом случае течет ток независимо от того, к этой точке подключена оплетка, или какой либо другой.
Последствий этого два: Во первых кабель нагружен на другое входное сопротивление и работает с КСВ в нем.
Во вторых в антенне присутствует мешающий проводник, и не только присутствует, но и запитан непосредственно от источника. В результате он ломает диаграмму направленности усиление и согласование антенны.
В простых антеннах вполне вероятна ситуация, когда можно пренебречь влиянием тока по оплетке на параметры антенны, но в любом случае это влияние надо проверить на модели. Необязательно моделировать весь путь кабеля, достаточно подключить проводник длиной 1/4 λ, затем 0,5 λ и сравнить результаты трех расчетов. Умозрительно это проверить невозможно и без такой проверки даже очень опытные УКВисты делают в моделях настолько серьезные ошибки, что из уважения к ним не привожу примеры, в которых и подключенный проводник, и даже неподключенный, но имитирующий отвод кабеля от точек питания с полной отсечкой тока (разрыв провода в модели), приводят к полному "развалу" антенны.
Даже если вы готовы смириться с тем влиянием тока по оплетке, которое получено в модели, в реальной УКВ антенне еще достаточно много причин для того, чтобы это влияние могло оказаться значительно больше, поэтому все же лучше принять меры противодействия затеканию тока на кабель.

 

1/4 ВОЛНОВЫЙ СТАКАН

Самый эффективный на УКВ способ отсечки тока - 1/4 волновый стакан, который известен всем по картинкам в букварях антенн в виде трубы длиной 0,24 λ и диаметром втрое больше диаметра кабеля, нижний край которой имеет дно, соединенное с оплеткой кабеля. Его обычно называют симметрирующим, но дело не в терминах. Его сопротивление ВЧ току около 5000 Ом, но для антенн ВК в таком исполнении он слишком громоздок. Более технологичное, беззатратное и не требующее настройки устройство для отсечки тока можно выполнить в виде стакана из оплетки от более толстого кабеля, плотно лежащего на внешней оболочке кабеля.

Стакан эквивалентен разрыву внешней проводящей поверхности оплетки и включению в разрыв параллельного контура и работает по тому же принципу, как параллельные контура в ант. W3DZZ. Точку разрыва определяет открытый торец стакана. Положение стакана на кабеле определяет то, что эта точка (открытый торец стакана) должна быть возможно ближе к концу кабеля и антенне.
Стакан имеет комплексное сопротивление току ВЧ Z=R+jX, максимальное на частоте резонанса, где оно чисто активно. Модуль комплексного сопротивления (z) переменному току ( далее по тексту- "сопротивление z" или просто z ) может быть выражен в Омах, а его величина с достаточной степенью точности отражает степень отсечки стаканом тока по внешней стороне оплетки.
Сопротивление z зависит от добротности четвертьволнового коаксиального резонатора, образованного оплеткой кабеля и наложенной на оболочку дополнительной оплеткой. Добротность зависит от волнового сопротивления стакана и свойств диэлектрика-заполнителя стакана, в роли которой выступает оболочка кабеля. Стакан замкнут на оплетку кабеля на дальнем от точек питания антенны торце стакана. Для этого в оболочке кабеля вырезана кольцевая канавка. Переходное сопротивление между оплеткой кабеля и стаканом также увеличивает потери и снижает добротность. Но не только. Сопротивление дна стакана трансформируется стаканом, как четвертьволновым трансформатором, в его входное сопротивление и независимо от качества диэлектрика не сможет быть выше этого странсформированного сопротивления. Например сопротивление 0,1 Ом дна стакана с волновым сопротивлением 15 Ом трансформируется в входное сопротивление 15²/0.1 = 2250 Ом, выше которого оно быть не не может даже при идеальном диэлектрике. Но пропайку дна стакана, даже у стаканов на фторопластовом кабеле, делать не имеет смысла, т. к. сопротивление скин-слоя припоя ПОС не меньше cопротивления току ВЧ контакта между плотно прижатыми оплетками стакана и кабеля.

Длина стакана, его волновое сопротивление и эффективность никак не связаны со свойствами самого кабеля.
Длина стакана зависит только от эфф. диэл. проницаемости среды (Er эфф.) между экраном кабеля и стаканом.
Волновое сопротивление стакана увеличивается с увеличением толщины этой среды и уменьшением ее Er эфф.
Сопротивление z стакана растет с увеличением его волнового сопротивления, уменьшением потерь в диэлектрике,
с уменьшением потерь в металлах экрана кабеля, самого стакана и контактных потерь между ними на дне стакана.
Сопротивление z стакана должно быть в 10 и более раз больше входного сопротивления антенны.

Численные величины z получены измерением на образцах кабелей РК75-4-11 с оболочкой из ПЭ (полиэтилен)
и РК75-4-15, РК75-3-32 с оболочкой из ПВХ (поливинилхлорид) на частотах 120...500 мгц.

Длина стакана на кабеле с ПЭ оболочкой для 145 мгц 345 мм, для 435 мгц 114 мм, z стакана 1500 Ом.
На частотах ±2% от частоты резонанса (142 и 148 МГц; 426 и 444 МГц) он снижается вдвое.
Стакан может работать и на частотах, где его длина составляет 3/4λ, 5/4λ и т.д.,
но его z и соответственно эффективность отсечки тока будут падать примерно в V¯3, V¯5 и т. д.
Иными словами, стакан длиной 345 мм на ПЭ оболочке будет достаточно эффективен и на 435 МГц

z стакана, установленного на кабель с ПВХ оболочкой, из за tg потерь ПВХ значительно ниже, около 300 Ом.
Ориентировочная длина стакана на кабеле с ПВХ оболочкой для частоты 145 мгц 306 мм, для 435 мгц 102 мм.
Фактическая частота стакана может отличаться на +- 10% из за разброса диэлектрической проницаемости ПВХ
Определить её можно на образце из конкретного кабеля. На кабелях одной марки, но разных партий она будет разной.
Из за разброса Er, сопротивление стакана на рабочей частоте может оказаться ниже 100 Ом, что явно недостаточно
За счет потерь в ПВХ его добротность меньше и он в два-три раза более широкополосен.
Стакан на ПВХ оболочке не обеспечивает достаточную отсечку тока и может применяться
только в случаях, когда требования к диаграмме, поляризации и усилению невысоки.
По данным RL3KD, измеряя по методу RA3AQ на кабеле Radiolab Micro-8/X с ПВХ оболочкой не удалось получить КСВ < 1.2.
Это говорит о том, что шунтирующее действие стакана на этом кабеле эквивалентно 250 Омам даже на частоте, где его длина 1/4.

Для повышения z стакана на кабеле с ПВХ оболочкой до 1500 Ом нужно заменить участок ПВХ оболочки под
стаканом на оболочку из ПЭ. Для этого надо осторожно снять оболочку и вместо нее усадить на оплетку
несколько слоев белой, желтой или зеленой термоусадочной трубки. Длина и z такого стакана те же, что у
стакана на кабеле с оболочкой из полиэтилена.

РАСЧЕТ СТАКАНА

Длина стакана зависит от диэлектр. проницаемости оболочки кабеля и равна 1/4 λ х К укор. Для полиэтиленовой (ПЭ) оболочки кабеля К укор 0,667, для поливинилхлоридной (ПВХ) - около 0,59.
Сопротивление z стакана можно расчитать по формуле: z = ρ / tha L, где ρ - волновое сопротивление коаксиальной линии, образованной оплеткой кабеля и стаканом, а - затухание в неперах на 1 метр (1 непер = 8,686 дб),tha - гиперболическая функция а, L - длина стакана в м. Если учесть,что при затухании меньше 0,21 непера(2 дб/м) tha и а практически равны, а нп заменить на дб, получится z = 9ρ /a L, где а - затухание в привычных дб/метр. Стакан работает с высоким КСВ в нем. При этом потери в нем будут примерно втрое больше, чем расчитанные при КСВ 1,0 и формулу z стакана можно записать так: z = 3ρ /a L, где а - потери в дб/м, расчитаные для коаксиала стакана при КСВ 1,0 в нем.
Волновое сопротивление ρ и затухание a коаксиала стакана с ПЭ оболочкой можно расчитать в программе TXLINE 2003 Для стакана на кабеле РК 75-4-11 расчет на частоте 145 мгц дает ρ = 14.5 ом, затухание a = 0,087 дб/м, а расчитаное по ним z = 3х14.5/0,087х0,35 = 1600 ом. Для расчета взяты Er 2,2 и tg δ 0.0002.
Стакан имеет резонансные свойства и его z на частотах, отличных от резонансной падает. Инструмента для точного расчета частотных свойств реального стакана с потерями не имею, но обработка данных стакана без потерь, полученых в программе RFSimm99rus позволила сделать вывод, что z стакана без потерь на частотах, отличных от резонансной, хорошо совпадает с расчетом по эмпирической формуле z = 90ρ / Δf, где Δf - отклонение в % от резонансной частоты стакана в пределах до 10%. Например расчет z того же стакана с ρ = 14,5 Ом, но без потерь, на частотах отличных на 1% дает 90x14.5/1 = 1350 Ом. С учетом потерь z конечно будет меньше, около 0,8...0,9 от расчитанной.
Расчет ρ, z и длины стакана на кабеле с ПВХ оболочкой затруднен неопределенностью свойств ПВХ оболочки. По данным RL3KD, при измерениям по методу RA3AQ на кабеле с ПВХ оболочкой Radiolab Micro-8/X не удавалось получить КСВ меньше 1.2.
Это говорит о том, что шунтирующее действие стакана на этом кабеле эквивалентно 250 Омам даже на оптимальной частоте, где его длина 1/4.


Измерение f рез. и z образца стакана можно сделать с помощью ВЧ моста (см. Мост на стр. ДЕТАЛИ ) с резисторами 1 Ком в верхних плечах и эталонами 1...2 КОм. В одно нижнее плечо моста включается образец стакана, в другое- эталон, при котором КСВ минимален. Только f рез. можно определить на обычном мосту с резисторами 62 Ома,включив в одно плечо эталон с макс. R из имеющихся, в другое- разьем с таким же резистором и параллельно ему- испытуемым стаканом ( de RA3AQ: или на КСВ метре 50 Ом с R 50 Ом паралл. стакану ). Шунтирующее влияние стакана на резистор будет минимально на частоте резонанса. Свойства стаканов на ПЭ оболочке достаточно стабильны, а стаканы на ПВХ оболочке достаточно широкополосны, поэтому у изготовленных образцов подгонка резонансной частоты не потребовалась, результаты совпали до 0,5% с расчетными. В измерении z стаканов на ПЭ оболочке тоже нет необходимости - получены же результаты, что и расчет в TXLINE.

СБОРКА СТАКАНОВ

Для стакана 145 МГц на кабеле РК 75-4-11 требуемая длина 345 мм получается, если оплетку для них снимать с отмеренных по 370 мм кусков кабеля РК75-7-11. Термоусадочная трубка для нее 9,5 мм. Нельзя использовать оплетку, медь которой потеряла естественный цвет и блеск.
Стакан по всей длине необходимо защитить от проникновения влаги. Если для этого используется термоусадочная трубка, то фиксируется открытый торец стакана, оплетка сгоняется волной до вырезки в оболочке кабеля, где плотно укладывается и обматывается тонкой проволокой. Термоусадочную трубку начинать усаживать с открытого конца стакана, чтобы не было стягивания оплетки. Перед надвиганием трубки проверьте, чтобы не торчали "иголки" оплетки.
Перед усадкой трубки можно в процессе сборки обмотать лентой скоч шириной 15 мм. В этом случае обмотку скочем начать с уложенной в вырезку стороны стакана. В процессе обмотки стакан плотно обжимается лентой, и при этом не требуется точно расчитывать необходимую длину заготовки-в нужный момент лишнее можно обстричь ножницами. Оставлять скоч незащищенным термоусадочной трубкой от ультрафиолета солнца нельзя, он разлагается за одно лето в пыль.

Для стакана 435 МГц требуемая длина 114 мм и вместо оплетки можно использовать алюминиевую фольгу для кулинарии толщиной 40 мк. Накладывать ее надо без накрутки, прямой ложбиной, в 1.5...3 оборота вокруг кабеля. Алюминиевый стакан лучше защитить прозрачной лентой скоч, что позволит видеть и оценить состояние стакана при случайных чрезмерных изгибах кабеля. Кольцевые порывы длиной более 1/4 окружности нежелательны. Еще лучше использовать медную фольгу 50 мк.
Рекомендованная ранее алюминиевая фольга с клейким слоем 25+25 мк слишком непрочна на разрыв при изгибе кабеля и не обеспечивает электрического контакта через клей между краем 1го слоя и поверхностью начала 2 го слоя. Емкость между началом 1го слоя и началом 2го может быть и достаточна для шунтирования щели, но это неопределенность, которую лучше избежать. По той же причине нежелательно применять ленты алюминиевой или медной фольги на лавсановой основе, снятые с толстых кабелей с вспененным ПЭ, в кабелях эту щель перехлеста шунтирует оплетка поверх слоя фольги, поверх стакана ее нет. И совершенно нельзя применять для стаканов лавсан с напыленным алюминием, например продающийся с магазинах стройматериалов или извлеченный из конденсаторов К-10. Слой алюминия настолько тонок, что почти прозрачен и в десятки раз тоньше скин-слоя .

УВЕЛИЧЕНИЕ Z СТАКАНА

Можно в 3 раза повысить z стакана на кабеле с любой оболочкой, увеличив ее толщину дополнительным слоем из разрезанной вдоль ПЭ оболочки от кабеля большего диаметра. Для кабеля типа РК 75-4-11 подходит оболочка от РК 75-7-11. К укорочения остается прежним- 0,667. С дополнительным слоем ПЭ изоляции на ПЭ кабеле сопротивление z стакана 3000...4000 ом. Для RG 58 или РК 75-3-32 подходит оболочка от РК 75-4-11, здесь К укор. для комбинированного диэлектрика взять 0,63. На кабелях с ПВХ оболочкой можно поднять z до 1000 ом и выше, заменив ПВХ оболочку на разрезанную вдоль оболочку от ПЭ кабеля, (info de UA6EM). При этом из за воздушных зазоров длину стакана увеличить на 1...2%.
Еще проще увеличить толщину изоляции одним-двумя слоями термоусадочной трубки из полиолефина или модифицированного полиэтилена (те, что легко загораются от зажигалки без копоти и резкого запаха). На кабелях с оболочкой из ПЭ дополнительный слой имеет ту же Еr и длина стакана при этом остается прежней.
На кабелях с оболочкой из ПВХ получается двухслойный диэлектрик с разными Еr слоев и разными tg потерь, и о них пока предположительно:- z увеличится до 1000 и более ом, а длина стакана должна быть несколько больше, чем без дополнительного слоя. Точные данные могут быть получены измерением конкретных образцов. C увеличением добротности и z стакана сужается полоса частот, и повышаются требования к точности размера. Сопротивление 1500 Ом вполне достаточно для большинства случаев применения, а стакан с увеличенным z из за разброса свойств диэлектрика и плотности облегания оболочки может потребовать уточнения его длины предварительным изготовлением макета-аналога и измерением его частоты.

ПРИМЕНЕНИЕ СТАКАНОВ ДЛЯ ОТСЕЧКИ НАВЕДЕННОГО ТОКА

Для антенны внешняя сторона оплетки кабеля представляет собой инородный провод в ее ближней зоне, мешающий ее работе из за того, что на нем наводятся токи и он участвует в работе антенны как нежелательный элемент. Поэтому отвод кабеля из антенн ВК с вертикальной или кроссполяризацией обычно выполняется отводом за рефлектор и далее вниз, что усложняет конструкцию и снижает надежность. На КВ, чтобы уменьшить влияние растяжек, их разбивают изоляторами на отрезки длиной 0,2 λ и менее. 1/4 волновый стакан на частотах вблизи резонансной можно считать изолятором и использовать это свойство для разбивки кабеля на отрезки 0,2 λ и отвода его по удобному для вас пути. Для этого на кабеле от точки питания до выхода его из зоны антенны (на 145 МГц это примерно 1...1.5 м ниже траверсы) устанавливается цепочка следующих друг за другом стаканов.
На стр. "Антенны с ППВ 145 мгц" есть модели антенн в вертикальной поляризации, в которых кабель, разбитый стаканами, отведен вниз между директорами. В точки, где расположены открытые торцы стаканов введены нагрузки, моделирующие изодяторы с утечкой 1000...1500 Ом, примерно соответствующей сопротивлению ВЧ открытого торца стакана. Одна из них, 8el145pp75-1, в которой кабель отведен вниз между 1 и 2 директорами, работает с 2007 г. на р.ст. RA6FOO.

Рекомендации по отводу кабеля из антенны

При отводе кабеля со стаканами под 90° к траверсе между рефлектором и вибратором или между 1 и 2 директорами,его влияние в реальной антенне может быть заметно,но дополнительных мер обычно не требует.
При отводе кабеля по наклонной распорке,длина стаканов в проекции на вектор поляризации и наведенный ток уменьшаются, а при отводе от антенн с кроссполяризацией по по наклонным распоркам под 60° и к траверсе и к плоскостям элементов настолько мала, что гарантирует отсутствие какого либо влияния.
Самые строгие требования к качеству стаканов нужны при отводе кабеля между вибратором и 1 директором в плоскости элементов перпендикулярно к траверсе. Стаканы любого качества из за их внешней длины 0,2 λ здесь не обеспечивают снижения влияния кабеля до величины, которой можно пренебречь. Здесь нужно и полное моделирование между стаканами сопротивлений z или контура с эквивалентными добротностью, емкостью и индуктивностью стаканов и доводка модели антенны с учетом их влияния. Такая антенна может моделироваться только как имеющая их в своем составе и с достаточно точно определенными и введеными в модель их параметрами.
Иногда одним из вариантов отвода кабеля от из зоны антенны с вертикальной поляризацией предлагается вывод кабеля внутри трубки одного из плеч разрезного вибратора в открытый торец вибратора и далее вниз с изгибом- к мачте. Здесь плечо вибратора с кабелем внутри уже образует стакан, даже несколько более добротный, с сопротивлением z 3000...5000 Ом. Длина такого стакана определяется необходимой для антенны длиной вибратора а не длиной, необходимой для этого стакана и максимум отсечки скорее всего окажется вне полосы. Напряжение на торце вибратора (относительно земли или нулевой точки) в 8...10 раз выше, чем на точках питания антенны и для достижения уменьшения тока по оплетке идущего далее кабеля до той же степени отсечки необходимо иметь z стакана в 8...10 раз выше, т.е. 12000...15000 Ом. Поэтому рекомендация такого способа отвода кабеля должна сопровождаться подробной детализацией конструкции специального высокодоборотного стакана-плеча вибратора.

ДРУГИЕ СПОСОБЫ ОТСЕЧКИ ТОКА

1- Создание параллельного проводника с таким же током противоположного направления.

Такое устройство подвержено влиянию осадков и его работа зависит от близости траверсы, от отношения между расстоянием между кабелями и толщиной их внешних оболочек, от диэлектрической проницаемости оболочки (ПЭ или ПВХ), от влияния индуктивностей косичек и центр. жил кабелей. Оно, также как и стакан, должно обладать резонансными свойствами и достаточной добротностью. Если стакан изготовлен неточно и максимум реактанса оказывается вне диапазона, то у стакана просто падает отсечка тока на рабочих частотах. Это устройство, в отличие от стакана, подключено непосредственно к вибратору и в случае, если его частота вне диапазона, оно не только не обеспечивает достаточную отсечку тока, но и начинает работать как hairpin-согласование (согласование шпилькой) и вносит расстройку в вибратор.
Рекомендации типа: "Расстояние между кабелями не критично. Оптимально - 1...1.5 диаметра. Коэффициент укорочения при этом составляет 0.94...0.97 и во внимание может не приниматься" не позволяют с достаточной точностью изготовить устройство, тем более, что К укорочения здесь определен неточно, его величина в таком устройстве 0,83...0,93. Вода в зазоре между кабелями, снег, особенно мокрый, внесут значительную расстройку в итак слишком неопределенную электрическую длину. Результатом всего этого вместо отсечки тока может быть ухудшение работы антенны.

2- Насадка на кабель одного- трех ферритовых колец.

Несмотря на простоту, такой способ на УКВ имеет множество недостатков и в любительских условиях достичь необходимой отсечки тока можно лишь при наличии довольно дорогих приборов и представления о том, что и как измерять. Подробнее об этом на стр.Ферриты на кабеле. Пожалуй единственным его достоинством является широкополосность.

3 - Скручивание кабеля в катушку вблизи вибратора. (фото с сайта DK7ZB)

Здесь DK7ZB предложен дроссель из кабелей RG 174 и RG 188 длиной 0,3 м диаметром 2,55 мм с луженой оплеткой и ПВХ оболочкой. Их затухание 0,33 дб/м на 145 и 0,64 дб/м на 435 МГц.
У аналогичной катушки, но из меди и без оболочки из ПВХ, эффективный последовательный реактанс на 145 МГц всего 260 Ом. Шунтирующее сопротивление потерь луженой оплетки и ПВХ оболочки составляет около 1000 Ом, итого её последовательный реактанс около 200 Ом. Что явно недостаточно даже для удовлетворительной отсечки тока. Та же катушка в двухдиапазонной антенне будет иметь на 435 МГц реактанс около 400 Ом. Напомню, что 1/4 волновый стакан на кабеле с ПЭ оболочкой имеет в полосе диапазонов 145 и 435 МГц реактанс не хуже 1000 Ом.
Кроме того, при расположении катушки в зоне максимума тока вибратора в ней неизбежно наводятся токи, что может привести к еще худшей отсечке тока. Такая катушка по степени отсечки и по потерям не лучше, чем отсечка тока ферритовым кольцом случайной неизвестной проницаемости и свойств.
К этому надо добавить, что сам кабель довольно тонкий и имеет потери 0,1 дб на 145 МГц и 0,2 дб на 435 МГц, а катушка из более толстого кабеля будет существенно большего диаметра и более подвержена прямой наводке тока на нее.
апрель 2015
Но самым неприятным может оказаться то, что такой дроссель может не уменьшить, а УВЕЛИЧИТЬ ток по кабелю. Подробнее об этом на стр. Отсечка тока по кабелю дросселями

СУРРОГАТНЫЕ УСТРОЙСТВА ОТСЕЧКИ ТОКА

В качестве устройства для отсечки тока антенн с входным сопротивлением 28 Ом DK7ZB предлагает противоположный от вибратора конец спаренных 75 омных кабелей, используемых как трансформатор 28 - 37,5 - 50 Ом, подключить к разьему, который закреплен на металлической траверсе, а двухпроводную линию, образуемую между трансформатором из кабелей и траверсой, считать четвертьволновым стаканом. (Не путать с устройством из параллельного отрезка кабеля) Если использовать 75 омные кабели с вспененным ПЭ и К укорочения 0,81, плотно прижать их по всей длине к траверсе, то есть вероятность, что эта линия тоже будет иметь К укорочения 0,81 и "четвертьволновость". Но для достижения достаточной степени отсечки тока необходим стакан с высоким сопротивлением току ВЧ, т.е. с свободным ненагруженным противоположным плечом. Траверса имеет продолжение и таковым плечом быть не может. Кроме этого, наличие напряжения на плече стакана, подключенном к вибратору, означает либо наличие противофазного напряжения в противоположной точке на другом плече ( на траверсе под вибратором) и нулевое на дне стакана ( где разьем на траверсе), либо нулевое на траверсе в точке под вибратором и половинное на дне стакана, где разьем. С любой точки зрения это напряжение, которое возбуждает ток по траверсе, текущий по всей ее длине. Также, как это происходит в J антенне: штырь 3/4 λ, рядом с ним проводник 1/4, возбуждающий этот штырь ... вобщем никакой отсечки нет.
Аналогичный по принципу способ с помощю параллельной буму шины длиной 1/4 волны предлагает и G0KSC для своих антенн. Очевидно, что он имеет те же недостатки и отсутствие эффектиной отсечки.

Литература: 1) З.Беньковский Э. Липинский " Любительские антенны КВ и УКВ" стр. 236-239 "Радио и связь" 1983 г

http://ra6foo.qrz.ru/stakan.html